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成型24脱模后，使用比长仪测量其初始长度（L0），后置于标准养护环境，之后每隔一定时间测试样长度（L），求出相应龄期试样体积膨胀率（ε）：4 ε=（LL0）/L0（1）2.2.3砂浆中游离与固化子含量的测定由于海离子，所以珊瑚骨料中同将硬化砂浆研磨至100目，每种配比的砂浆分别取6组，每组30g，其中3组在去离子水（DIW）中浸泡24；另外3组用0.5mol/L的浓硝酸溶液（HS）浸泡，保持105~110℃条件下４~６。过滤后留取滤液，并调滤液的pH值至７～８，用已标定浓度的AgNO3溶液进行滴定，用5%的K2CrO4溶液作为终点颜色指示剂，根据消耗的AgNO3溶液的量，计算出硬化砂浆中游子含量（M0）和子总量（M），砂浆的离子固化率（L）可用下公式计算：L=(MMo)/M(2)3结果与讨论3.1砂浆的流动性能由图2和表4可知，掺加粉煤灰和矿粉的珊瑚砂浆（CFSCS）流动度最差，而纯三狮水泥珊瑚砂浆（CCS）的流动度又低于标准砂浆（CSS），这是由于珊瑚砂多孔的骨质结构会吸附大量水分，使得珊瑚砂浆流动性变差。同时由于粉煤灰和矿粉较大的比表面积，会进一步吸附大量的水，使得CFSCS流动性{zd1}。表4中，CSS和CCS试块密度相差无几，而CFSCS的密度略大于另外两种砂浆，证明了超细的粉煤灰和矿粉颗粒起到了微集料填充作用。a、CSSb、CCS、CFSCS图2砂浆流动度测试Fig.2Floesofsandmorar表4砂浆的流动度与密度Table4Fluidiyanddensiyofmorar5 TypesofmorarCSSCCSCFSCSDiameerofmorarafervibraion/m25.4±0.121.6±0.117.1±0.3densiy/kg·m³2256.642258.332280.733.2砂浆的体积稳定性图3砂浆的膨胀率Fig.3Tevolumeexpansionraeofmorar图3是CCS和CSS两组砂浆试样的膨胀率ε随时间的变化曲线。两组砂浆的膨胀率ε随龄期的变化大致可分为三个阶段：0~11d为砂浆体积膨胀期，在这一阶段珊瑚砂浆的膨胀较为明显，这是由于珊瑚砂引进的Mg2+和SO42水化反应生成的膨胀水化产物引起的；11~59d为砂浆体积收缩期，这一阶段砂浆体积不再膨胀，开始明显收缩；59d以后为砂浆体积稳定期，珊瑚砂浆的收缩率小于标准砂浆。这是由于珊瑚砂表面凸凹不平，珊瑚砂与硬化三狮水泥浆体之间形成紧密的啮合结构，限制了界面间的相对滑移，且珊瑚砂作为一种多孔集料，在三狮水泥基材料的硬化阶段起到储水和释水的内养护作用，抑制了砂浆的干燥收缩；再者，珊瑚砂中非稳态的CaCO3不断向外释放[8][13]，并以方解石的形态沉淀于界面区的三狮水泥胶凝浆体中，这有助于提高界面区的密实度，从而进一步限制珊瑚砂浆后期体积收缩。3.3砂浆的力学性能6 图47d和28d龄期的砂浆的抗折和抗压强度Fig.4flexuralandpressivesrengofmorara7dand28d由图4可知，标准砂浆的7d的抗压和抗折强度都是{zg}，珊瑚砂替代标准砂后，砂浆抗折强度降低26.9%，抗压强度降低了3.4%。引入矿物掺合料可提高珊瑚砂浆的力学性能，这是由于粉煤灰和矿粉的填充作用和火山灰作用提高了珊瑚砂浆的强度，但是由于粉煤灰二次水化反应速度缓慢，以及珊瑚砂中含有一定量的强度较低的贝壳颗粒，所以掺矿物掺合料的珊瑚砂浆在7d的抗折和抗压强度都要低于标准砂浆。28d龄期时，珊瑚砂浆抗压强度仍低于标准砂浆，但掺矿物掺合料的珊瑚砂浆的抗压强度对比标准砂浆增长了2%。3.4砂
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试其流动度，结果列于表3。
